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中国安防展览网供求商机供应信息GH3128钢板/板材

GH3128钢板/板材

2017-01-11

格:
面议 元/套
地:
江苏
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面议
供货总量:
面议
地:
江苏无锡市
有效期还剩233

产品详情

    无锡国劲合金有限公司有着多年研发制造不锈钢产品的历史,产品行销全球三十多个国家。并且在温州成立了分公司。专业生产高温(镍基)合金、奥氏体、双相钢、尿素级不锈钢、超级不锈钢等系列的钢管、管件、圆钢、盘管、法兰等产品。

  公司通过美国石油协会API 5LC、5CT认证,中国特种设备制造许可证TS-A1、A2、B级,德国TUV的AD2000-W0承压设备材料认证、PED 97/23/EC欧盟承压设备材料认证,ISO9001、ISO14000、OHSAS18000认证,俄罗斯RTN和GOST认证。中国CCS、挪威DNV、法国BV、日本NK、美国ABS、英国LR、德国GL船级社工厂认可。

高温合金:GH80A、GH2132、GH3030、GH4033、GH93、GH4099、GH99、N08800、N08925、N06625、NS313、NO8810、NO6601、NO7718、GH4169、GH169、N08825、N06600、N10276、N08811、GH4043、GH4037、GH4049、Incoloy925、Incoloy800、Incoloy825、Inconel625、Incoloy800H、Inconel601、Inconel718、Inconel600、Incoloy901、Incoloy926、R-26、GH26、N05500、GH3128

耐蚀合金、C-276、N06022、C-22、N10276、N08020、Alloy20、N08926、1.4529、Monel400、N04400、MonelK500、N05500、NS111、NS112、镍基20#合金、NS143、HastelloyC-22、HastelloyC-276、Ni6

    镍基高温合金材料具有优良的材料力学特性,被广泛用于制造航空航天发动机和燃气轮机的关键热端零部件。随着我国航空航天、船舶、能源等重大装备制造业的迅猛发展,镍基高温合金零件的需求量不断增加,其加工表面质量的要求逐渐提高。然而,在对镍基高温合金进行常规切削加工时,零件高质高效的加工要求已经无法得到满足,严重制约了该类零件的广泛应用。高速切削加工技术作为一项先进制造技术,具有切削力小、材料去除率高、加工精度高、零件表面质量好等显著优势,为镍基高温合金零件的高质高效加工提供了一种有效手段。GH3128钢板/板材主要研究结果有以下几点:(1)采用热力学软件Thermal-Calc计算和d电子轨道控制相稳定性理论设计第三代进口高温合金板发动机用涡轮盘高温合金成分,得出合金元素的搭配范围:钴(20-25%)、铬(10-12%)、钨和钼总量不少于5%,且钨略大于钼;钛和铝的总量在6-10%且Ti/Al比值在0.9-1.1,铌(1-2%), Nb/Ta比值在0.8-1.2本论文以4706DS合金为研究对象,对不同制备工艺的试样进行了蠕变疲劳试验,并对蠕变疲劳断口试样进行了详细的微观组织与微观化学分析与表征,包括金相试验、XRD试验、SEM试验、TEM/STEM试验,以此研究4706DS合金的蠕变疲劳断裂机理钼具有良好的高温性能,高的导电、导热率,优异的抗腐蚀性能,并具有良好的抗热冲击和抗热疲劳能力,在难熔金属中性价比最高,应用最广然而,镍基高温合金高速切削机理和工艺技术的研究还不是很充分,成为目前镍基高温合金零件制造领域亟需解决的关键问题之一。本文以镍基高温合金材料为研究对象,通过理论分析和试验研究相结合的方法分析切屑形态(锯齿形态和毛边形态)的形成过程及其在不同切削速度下的演变规律,研究切屑形态的变化对切削力及表面粗糙度的影响。在此基础上分析表面粗糙度受不同因素的影响规律,建立镍基高温合金表面粗糙度预测模型,并对切削参数进行工艺优化,实现对镍基高温合金高质高效加工的探索,为提升热端零部件的表面质量及生产效率提供一定的参考。

    开展高速铣削试验,研究镍基高温合金高速切削下的切屑形态;探讨镍基高温合金发生绝热剪切失稳的临界条件,分析锯齿形切屑的形成过程,并研究切屑自由表面的锯齿形态与切屑底面划痕特征随切削速度的变化而呈现出的演变规律;此外,分析切屑毛边的形成过程与特点,研究该形态的几何特征在不同切削速度下的变化规律,并基于切屑毛边形态的变化探讨其对切削力的影响。其次,针对镍基高温合金的材料特性(4)开展超声冲击多层多道镍基高温合金激光熔覆层的工艺试验研究目前用于钎焊该合金的钎料主要是镍基钎料,采用镍基钎料的钎焊温度较高,对母材的溶解量较大,会对接头性能产生一定的弱化影响传统铸造方法和细晶铸造工艺制备一种铸造镍基高温合金的6种不同形态与尺寸的晶粒.结果表明,细晶铸造工艺制备的样品心部为0.5 mm左右的等轴晶,外部为柱状晶.相比传统铸造方法,细晶铸造工艺获得的晶粒较为细小.g’相和碳化物随晶粒尺寸减小而变得细小.室温拉伸性能和550℃下高周疲劳性能随晶粒尺寸降低而提高;在760℃和应力662 MPa条件下,合金的持久性能随晶粒尺寸减小而增加;但在982℃和应力186 MPa条件下,合金的持久性能随之降低.细化晶粒提高了合金的中、低温力学性能,但对其高温力学性能不利,分析其表面粗糙度的形成原理,建立表面粗糙度Ra值的理论计算表达式;研究已加工表面不同位置处的表面形貌,为本文已加工表面的表面粗糙度评价奠定基础;探索切屑毛边形态演变对表面粗糙度的影响,为控制切屑形态、提高表面质量提供试验依据;通过工艺试验研究不同切削用量和切削介质对表面粗糙度的影响规律。进口高温合金板后,基于响应曲面法建立了镍基高温合金高速铣削下的表面粗糙度预测模型,对模型进行显著性和拟合度检验,并验证预测模型精度;分析了切削速度、每齿进给量、轴向切深三个切削用量的交互作用对表面粗糙度的影响规律,以材料去除率和表面粗糙度为目标,对切削参数进行工艺优化,优化结果对实际生产加工具有一定的参考价值。

   这种相变在微观结构上表现为合金纤维状组织的等轴化。钴基司太立(Stellite)合金和镍基耐磨材料是目前国内外市场上进口高温合金板常见的高温耐磨堆焊材料,它们在耐磨和高温稳定性方面都有着非常好的效果,但是由于价格昂贵,应用推广较难。因此研究一种价格低廉的铁基高温耐磨堆焊材料就显的尤为重要。本文采用H08A碳钢作为焊芯,在药皮中加入适量的高碳铬铁、石墨、碳化钨、钒铁、钛铁、钼铁、硅铁、大理石、萤石等粉末,配制出了一种高温耐磨堆焊焊条及其堆焊合金。采用了光学金相显微镜、电子显微镜、X射线衍射分析仪、洛氏硬度计和显微硬度计等设备分析了堆焊合金的组织及性能。重点研究了石墨、硅铁、钼铁以及堆焊层数对堆焊层组织及对合金高温压缩变形能力进行研究,并以高温压缩试验结果为依据轧制了合金板材在此基础上设计的脉冲磁场-机械振动高温合金复合凝固处理装置兼备了脉冲磁场和机械振动两者的特点,具有更好的晶粒细化效果硼化钼(MoB)层的制备温度应大于900℃,混合粉末中硼粉的含量应大于0.2Wt.%性能的影响。石墨添加量增加会导致焊接烟尘变大,焊后脱渣困难;在6%以内,石墨含量越多,堆焊层的共晶组织和颗粒增强相越多,硬度和耐磨性能越好,超过6%组织出现石墨化,硬度和耐磨性能下降。在不超过12%的添加量范围内,硅铁越多越有利于改善焊缝金属的流动性和气孔问题。超过12%后由于过量的Si生成SiO2堵住气道而产生内气孔;硅含量的增加能够促进合金元素的固溶和碳化物的析出,还能让组织细化,均匀化,使合金组织出现固溶强化、细晶强化以及弥散强化三种强化机制;不超过10%的条件下适当的增加硅铁的含量能够改善堆焊的硬度和耐磨性能。

    GH3128钢板/板材叶片的生长方向对其显微组织具有一定的影响,通过对不同组合方式下模拟叶片变截面位置显微疏松的定量统计发现,当从榫头向叶身方向凝固(正长)变为从叶身向榫头方向凝固(倒长)时,模拟叶片变截面内侧的显微疏松含量下降,而变截面中部和外侧显微疏松含量变化不明显;组合方式由单层生长变为双层生长后,双层叶片变截面位置的显微疏松明显比单层叶片严重;组合方式由双层正长变为双层正长转900后,模拟叶片变截面显微疏松分布位置从原来的宽变截面内侧转移到窄变截面内侧,疏松分布面积减小,疏松含量减小在相同的热处理条件下,B4C和C可以明显提高合金的强度,但是塑性略有下降(4)开展超声冲击多层多道镍基高温合金激光熔覆层的工艺试验研究

   钼铁含量的增加可以促使合金中共晶组织和碳化物颗粒增强相数量的增多,当钼铁的含量增加到18%之后,弥散分布的碳化物颗粒逐渐聚集在一起形成块状;堆焊层的硬度随着钼铁的增加而增加,超过16%之后硬度的上升幅度较小,并且堆焊层出现脱渣困难、抗裂性变差;钼铁超过12%以后,堆焊层的耐磨性能随着钼增加开始下降。随着堆焊层数的增加,母材对堆焊层的稀释作用越弱,堆焊层组织的结晶过程完成的更加(5)热等静压态FGH4169合金峰值流变应力和变形速率的关系可用如下本构方程描述:其中(6)热等静压态FGH4169合金适合的热加工工艺为:变形温度为1010~1050℃、应变速率为0.01-0.1s-1范围以及变形温度为980℃、应变速率为0.004~0.01s-1范围本文以自主设计的Ti-3.5Al-5Mo-6V-3Cr-2Sn-0.5Fe合金为研究对象,系统地研究了热处理工艺以及微量的B4C与C的混合添加对合金的组织与性能的影响彻底,同时出现的弥散强化相越多,堆焊层的硬度也越来越高。多层多道焊的时候要控制好层间的温度,太低弱化了焊前预热的作用,太高会造成热输入量大,造成合金元素烧损。调节出合适的焊接工艺参数是保证堆焊合金性能的重要前提。在500 kg保护气氛电渣炉中重熔Ni-Cr-Co合金,分别采用低CaF2高Al2O3高CaO的五元渣系(渣系A)和高CaF2低Al2O3低CaO的五元渣系(渣系)进行电渣重熔试验.结果表明,采用两种渣系重熔Al、Ti烧损率均小于7.0%,铸锭头尾Al、Ti偏差均≤0.05%;两种渣系冶炼的合金[O]、[N]、[S]纯净度都较高,但采用渣系A电渣锭底部w[H]增加约2×10-6,采用渣系冶炼的电渣锭底部基本不增氢;采用渣系重熔的合金锭元素显微偏析程度较小。采用渣系A重熔的合金枝晶间有明显的Laves-δ及一次碳化物析出相,而采用渣系重熔的合金只有一次碳化物析出相。

    Co基高温合金由于其耐高温、耐腐蚀、耐疲劳、抗氧化等优异的综合使用性能而成为各种发动机的理想材料,并逐渐成为在高温条件下所不可缺少的重要基础材料。然而,由于高温条件下的研究开展具有一定难度,有关Co基高温合金的研究起步较晚,因此,有效地利用现有的Co基合金的实验相图及热力学性质等相关信息,运用CALPHAD相图计算方法,并建立完整的理论体系来指导Co基高温合金的研发,实现Co基合金的成分与组织的精确设计,将是一项具有重要理论价值的研究工作。针对Co-Mo基相图中Co-Mo-Cr以及Co-Mo-V两个三元相图,收集并评估了对应的基础二元计算相图、三元实验相图以及相关的热力学数据信息,建立合理的热力学模型,利用CALPHAD技术,进行了热力学优化与计算,获得合理的热力学参数,所计算出的相图与现有的实验相图相吻合。针对Co-W-N-Cr四元系中Co-N-W、Co-Cr-W、Co-Cr-N及Cr-N-W四个三元系的相图,收集并评估了对应的基础二元计算相图、三元实验相图以及相关的热力学数据信息,建立合理的热力学模型,利用CALPHAD技术,进行了热力学优化与计算,获得合理的热力学参数,所计算出的相图与现有的实验相图相吻合。(3)基于本论文计算得到的Co-W-N-Cr四元系中各三元体系的热力学计GH3128钢板/板材GH4169高温合金的热加工成形工艺复杂,特别是大型锻件的加工成形工艺在500℃的试验温度下,钎焊接头的抗拉强度达到428.7MPa,约为母材强度的95%,因此该钎焊接头在500℃左右的环境下具有较好的使用性能借助金相显微镜、扫描电子显微镜、显微硬度计、电子万能试验机、蠕变试验机等设备,讨论了δ相在固溶处理过程中的析出行为及其对FGH4169合金性能的影响;通过热模拟实验,对FGH4169合金的高温变形行为的组织演变及力学行为进行了分析,建立了该合金的本构方程及热加工图算结果,本研究计算预测了Co-W-N-Cr四元系的相图。本研究中所得到的主要研究成果,包括部分钴基合金的热力学模型及参数,将作为高性能钴基合金的热力学设计系统的一部分,为设计新型的Co基高温合金提供理论指导。基于第一原理密度泛函理论,对钴基高温合金,我们研究了一系列元素在γ-Co3(Al,W)相中的择优占位,以及Re和Ru在两相中的分配行为。合金化元素包括Mo,Ta,铂族元素(Ru,Rh,Pd,Os,Ir和Pt)以及3d元素(Ni,Fe,Mn,Cr,V和Ti)在Co3(Al,W)中的择优占位。L12结构的Co3(Al,W)中Co原子择优面心,Al和W原子则在顶角,但没有实验报道顶角上Al和W原子的有序排列。首先,我们需要建立一个合理的L12结构Co3(Al,W)模型,进而实行一系列元素在Co3(Al,W)中的择优占位计算。计算结果表明,Mo,Ta和铂族元素(PGMs)中,Mo,Ta,Rh,Ir和Pt,可使γ-Co3(Al,W)相变稳定。在γ-Co3(Al,W)中添加的PGMs有三种基本的择优占位:Mo和Ta有很弱的择优占W位倾向;Ru和Os有很弱的择优占Co硬度高、化学稳定性好的聚晶立方氮化硼(PCBN)新型日本进口高温合金板加工镍基高温合金等难加工材料具有优越性能,但目前因其价格昂贵而尚未普遍应用随着脉冲电压在0~300 V范围内或脉冲频率在0~5 Hz范围内增加,合金的初生相逐渐退化,由发达的树枝晶变成细小的等轴晶或蔷薇状晶体,同时其力学性能得到明显改善通过对时效与未时效蠕变疲劳试样进行分析表明:时效热处理过程中,γ’相由不规则形状转变为球形状,并聚集长大,第二相弥散强化减小;MC型碳化物通过从基体相析出而使含量增大,M23C6型碳化物通过从基体直接析出和MC型碳化物退化两种方式而使含量增大,碳化物在时效过程中会聚集长大,从而使第二相弥散强化减小;错配度的绝对值减小,共格强化度增大位倾向;而其他的PGMs原子如Rh、Pd、Ir和Pt倾向于占Co位,且它们择优占Co位的倾向依次是:Ir<Rh<Pt<Pd。另外,合金化元素择优占位确定后,由于PGMs原子的添加引起的晶格常数增长次序为:Mo<Ta<Rh<Ru<Os<Ir<Pd<Pt。计算还显示,3d元素中,Ni,Fe,V和Ti可使γ-Co3(Al,W)相变稳定。

     GH3230合金在温度1144~1273 K、应变速率1×10-3~1×10-1s-1条件下的热变形行为。计算了变形激活能,并采用Zener-Hollomon参数法构建合金的高温变形的本构关系。结果表明:温度和应变速率对GH3230合金的高温力学性能有显著影响,流变应力随变形温度的升高而降低,随着应变速率的增加而升高。GH3230合金的高温流变行为可用Zener-Hollomon参数的双曲正弦函数来描述,热变形材料常数为:A=5.179×1016s-1,a=0.0088,n=3.9893,并计算出合金的平均变形激活能Q=455.203 k J·mol-1,且变形激活能更容易受到应变速率的影响。扫描电镜(SEM)断口分析表明GH3230合金在高温下(1144~1273 K)应变率范围为1×10-3~1×10-1s-1时的拉伸断裂都是由损伤引起的韧性断裂,且温度对断口形貌影响不大,但应变速率增大会使韧窝尺寸和深浅变小。

     GH3128钢板/板材Hf对一种高温合金与陶瓷材料润湿性及界面反应的影响.测量了合金熔体与陶瓷材料的平衡润湿角,通过SEM,EPMA和XPS研究了合金与陶瓷材料的界面组织形貌、反应区元素分布及界面反应产物,分析了Hf对合金熔体与陶瓷材料润湿性及界面反应的影响,阐述了润湿性与界面反应的关系.结果表明,高温合金中Hf元素的含量会影响合金熔体与陶瓷材料的润湿性.对于本工作的合金,当Hf含量从0.1%逐渐增大至2.0%时,润湿角由132°逐渐减小至112°,润湿性显著增强;当Hf含量达到1.5%时,合金熔体与陶瓷材料发生界面反应,界面反应使润湿角明显减小,反应产物为HfO2.界面反应热力学分析结果表明,Hf和SiO2满足发生置换反应所需的热力学条件. MGH956合金是采用机械合金化方法制造的氧化物弥散强化(简称ODS)高温合金,同时具有高温力学性能好、高温抗氧化和抗腐蚀性能优异的综合优势,可应用于进口高温合金板、进口高温合金板以及能源等领域结果表明再铸层是由热和力共同作用下形成的传统铸造方法和细晶铸造工艺制备一种铸造镍基高温合金的6种不同形态与尺寸的晶粒.结果表明,细晶铸造工艺制备的样品心部为0.5 mm左右的等轴晶,外部为柱状晶.相比传统铸造方法,细晶铸造工艺获得的晶粒较为细小.g’相和碳化物随晶粒尺寸减小而变得细小.室温拉伸性能和550℃下高周疲劳性能随晶粒尺寸降低而提高;在760℃和应力662 MPa条件下,合金的持久性能随晶粒尺寸减小而增加;但在982℃和应力186 MPa条件下,合金的持久性能随之降低.细化晶粒提高了合金的中、低温力学性能,但对其高温力学性能不利本文选用二硅化钼作为钼的涂层材料,分别采用大气等离子喷涂法和原位化学气相沉积法在钼表面制备二硅化钼涂层和二硅化钼/硼化钼复合涂层,深入地研究了大气等离子喷涂工艺和原位化学气相沉积工艺对制备涂层组织结构的影响规律,阐明了二硅化钼和二硅化钼/硼化钼复合涂层高温氧化机理,以及涂层中硅的扩散机制,基于动力学偏差调整了涂层结构,有效地阻挡并延缓了高温下硅的扩散,延长了涂层的使用寿命对K4169高温合金铸件后处理工艺进行研究,通过拉伸试验、持久和疲劳测试,并结合光学显微镜、扫描电镜和透射电镜分析,研究热等静压处理对合金组织和综合力学性能的影响规律在(α+β)两相区固溶条件下产生的初生α相可以抑制β晶粒的长大,α相的数量越多,其晶粒越细小,因此合金能够获得更好的强度与塑性

     焊接热模拟实验,研究了焊接热循环对一种700℃超超临界火电机组高温部件候选材料—Ni-Fe基高温合金组织和力学性能的影响.结果表明,固溶态Ni-Fe基高温合金在经过峰值温度为1249℃的焊接热循环后,25和700℃屈服强度和抗拉强度都降低,延伸率升高.对经过焊接热循环后的合金再进行时效处理发现,在25℃时,焊接热循环后再时效样品的屈服强度和抗拉强度与母材时效态相当;在700℃时,焊接热循环后再时效样品的强度高于母材时效态的强度.Ni-Fe基高温合金在高温焊接热循环过程中,强化相γ’以及难溶相MC发生溶解,导致强度下降.经过时效处理后,强化相γ’再次大量析出,同时晶界析出了M23C6.M23C6存在于晶界,并没有造成拉伸性能的弱化.高温焊接热循环使MC发生部分溶解,为M23C6的时效析出提供了C元素。

   产品广泛用于石油化工、油井油田、硫化氢、页岩气、煤化工、海洋工程、造船、锅炉热交换器、航天航空、环保设备、机械加工、核电、尿素化肥、制冷、新能源等耐高温低温、耐腐蚀等行业。生产的高品质的钢管、管件产品多年来服务于多家世界500强企业、各大造船厂及海工、太阳能硅业、环保设备等著名企业。

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